目前，我国氧化沟技术水平与国际先进水平相比差距很大。究其原因，是我国还未系统地研究氧化沟技术与设备，对国际上氧化沟技术跟踪也不够。故对氧化沟技术的掌握尚不够全面，在工程上还缺乏系统和科学的设计方法，对氧化沟新工艺、新池型、新配套设备了解甚少。我国现已引进数种氧化沟技术，应有条件来分析比较和吸收消化。
首先，氧化沟属延时曝气活性污泥工艺，其原理和参数已有大量文献报道。氧化沟设计中除了要考虑碳源污染物的去除，还要考虑污水硝化和污泥稳定化问题。去除不同的污染物，设计参数和方法是不同的。例如，考虑污泥稳定的氧化沟设计，其设计参数主要考虑污泥龄和内源呼吸速率，而不是传统活性污泥工艺中的污泥负荷，这时氧化沟的停留时间事实上是一个导出的参数。其次氧化沟最重要的特点之一是，专用的曝气设备需要同时满足池内充氧和推动水沿沟渠流动的要求。全面了解和掌握氧化沟的水力学特性尤为需要。有关设备的水力学特性，是厂家产品的特性。大部分设计单位恰恰掌握不够，致使在设计中由于设备型号和参数不准，常常导致设计没有达到预期效果。这也与大多数氧化沟工艺及其拥有的专利和设备密切相关。由于国外公司对专有技术保密，因此出现了氧化沟技术不断发展，可是用于了解基本工艺的公开技术资料未见增加的现象。由此就更需要加强创新性的研究，才能提高我国在氧化沟工艺上的技术水平。本文通过对国内外资料的综合分析，提出氧化沟一般的设计方法以供国内同行在设计中参考。
1氧化沟的设计方法
1.1BOD的去除
氧化沟中碳源基质去除动力学与活性污泥法动力学是完全一致的。对于完全混合系统在稳定状态下有以下公式：
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式中（XV）——参与反应的污泥量
Q——处理污水量
V——参与反应的好氧区体积
S——出水基质BOD5浓度
Y——污泥产率系数
X——污泥浓度
θc——污泥龄
S0——进水基质BOD5浓度
Ks——半饱和常数
Kd——内源代谢常数
μmax——比基质利用率
1.2硝化反应
氨氮的硝化反应涉及到亚硝化毛杆菌和硝化杆菌两种不同的硝化细菌。
在水的作用下：2NH3NH+4
在亚硝化毛杆菌作用下：
2NH+4+3O22NO-2+2H2O+8H+
在硝化杆菌作用下：
2NO-2+O22NO-3
总的反应：
NH4++2O2NO3-+2H+＋H2O
因此从化学计量学角度，1.0kg氮需要4.6kg的氧，实际生产中的数据较小，为3.9～4.3kgO2/kgN。这是因为一部分氮用于细菌合成，并且硝化细菌可以从污水中二氧化碳和重碳酸盐获得一部分氧。由于上述反应产生氢离子，所以会消耗碱度，每氧化1mgNH3-N消耗7.14mg/L的碱度。另外从文献可知氧化1mgBOD产生0.3mg/L的碱度［2］。
据报道硝化反应的温度范围是(5～45)℃,但是(25～32)℃是最佳温度范围。最佳的pH范围是7.8～9.2。虽然硝化过程也可在低溶解氧的条件下发生，但是硝化菌的生长速率较低。为了避免氧的限制，反应池中的溶解氧最好控制在3～4mg/L。温度对生长速度的影响公式可以用阿伦缪斯公式表示，其中温度常数θ=1.12(5℃～20℃)。对于城市污水可以采用表1中污泥龄θc
表1硝化工艺在不同温度下采用的污泥龄
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在冬季水温低于10℃，如果θc＜10d，硝化反应一般进行较差。若θc>10d，只要氧化沟的曝气能力可满足总的氧化需求，并且保持较高的溶解氧，即可取得很好的硝化率。在北欧国家，硝化负荷阶段一般选在0.05～0.10kgBOD5/kgMLSS，硝化速率大约为1.6mgNH3-N/(gVSS*d)(10℃)。
1.3污泥稳定性
在氧化沟设计中考虑的第二个因素是污泥的稳定性问题。理论上讲氧化沟污泥龄的选取应该使得所有的挥发性固体通过内源呼吸全部被降解，无论是厌氧消化还是好氧消化。如果反应时间足够长，细胞降解过程中有23%的残余物为不可生物降解。因为每天VSS产量为YQ(S0－S)，其中可生物降解部分是0.77YQ(S0－S)。如果系统中可以生物降解部分的固体物质是fbX(fb为VSS可生物降解系数)，则在稳定状态：
0.77YQ(S0－S)=Kdfb(XV)(5)
从而按照污泥龄的定义：
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Adams和Eckenfelder给出了混合液VSS可以生物降解部分的比值fb的计算公式［3］：
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也可推算出污泥负荷(F/M)的比值：
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方程(6)和(8)是考虑污泥稳定性问题时污泥龄和有机负荷计算公式。无疑温度对于上述公式中参数Y、Kd的影响是十分重要的。对于延时曝气氧化沟温度常数(θ=1.01～1.03)数值较小，因此对温度的影响不大。污泥稳定化要求的有机负荷和污泥龄一般远远超过完全硝化所要求的数值。同时可以查看中国污水处理工程网更多技术文档。
1.4脱氮反应
在没有溶解氧(缺氧)条件下，虽然在氧化沟的主体溶液中存在溶解氧，但缺氧条件事实上是指微生物生长的微环境(即生物絮体中或生物膜中)。除碳的异养微生物可以利用硝酸盐和亚硝酸盐作为电子受体，将其还原成氮。还原1.0mgN2产生2.86kgO2。污水如需脱氮，需要去除的氮量ΔN(kg/d)为：
ΔN=Q(N0－N)－ΔX×fN(9)
式中N0、N——进、出水总氮浓度
ΔX——剩余污泥量
fN——剩余污泥的含氮量，一般为0.07kgN/kgMLVSS
脱氮需要考虑排放污泥中细胞的氮含量。按照细胞合成的碳氮磷的比例为C∶N∶P=106∶16∶1，即污泥中最多包含12.3％的N和2.6％的P。一般在内源呼吸阶段，不可生物降解部分仅仅包含7％的N和1％的P，剩余污泥中的其他N、P回到主体溶液中。因此污泥中的含氮量依赖于污泥龄(θc)，污泥龄越长，污泥中的含氮量越小。由需要去除的氮量，确定反
硝化的污泥量：
(VX)dn=ΔN/Kdn(10)
式中(VX)dn——参与脱氮反应的污泥量，kg
Kdn——污泥脱氮负荷，kgNO-3-N/(kgMLSS.d)
1.5氧化沟的总污泥量
氧化沟的总污泥量(VX)T和总容积计算如下：
(VX)T=［(XV)＋(VX)dn］/fa(11)
VT=(XV)T/(fa.X)(12)
对于不同类型的氧化沟，需要引入有效性系数fa，其中带有体外沉淀池的氧化沟fa=1.0，而其他类型的氧化沟fa是不同的。以三沟式氧化沟为例，如果假设三沟是等体积的，则fa如下计算：
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式中XS1,2——边沟MLSS浓度
Xm——中沟MLSS浓度
tS——边沟一个周期的时间
tS1，2——边沟一个周期内的工作时间
tm——中沟在一个周期内的工作时间
假设污泥在氧化沟内分布均匀，t为三个沟一周期总停留时间(包括沉淀)之和，则：
fa=(tS1＋tm＋tS1)/t(14)
1.6剩余污泥
虽然动力学设计能确定生物污泥产量，应考虑沉淀池的固体流失量和存在的惰性物质，可以采用下式计算：
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式中ΔS——去除BOD5
Xi——进水悬浮固体中惰性部分
Xe——出水TSS
氧化沟以常规模式运行时，会产生不稳定的剩余污泥，应在处置前加以稳定，氧化沟以延时曝气模式运行时，污泥量少且稳定。根据回流污泥量和剩余污泥量可以选择水泵和污泥处理系统。
1.7氧化沟需氧量和曝气设备
在氧化沟系统，考虑以下几个过程的需氧量：总需氧量（D）=氧化有机物需氧＋细胞内源呼吸需氧＋硝化过程需氧－脱氮过程产氧
D=a′Q(S0-S)＋b′ΔX.f＋4.6(N0－N)－0.07ΔX.f-2.6ΔNO-3（16）
式中f——MLVSS/MLSS
ΔNO-3——被还原的NO－3
需氧量D(AOR)确定之后，并转化为标准状态需氧量(SOR)。在标准状态需氧量确定之后，根据不同设备厂家的表曝机样本和手册，计算出氧化沟系统的总能耗。总能耗一旦确定，就可以确定氧化沟曝气器的数目、氧化沟外形和分组情况。
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式中α——不同污水的氧转移速率参数，对生活 污水取值0.5～0.95
β——不同污水的饱和溶解氧参数，对生活污水取值0.90～0.97
ρ——大气压修正参数
CS——温度T时饱和溶解氧
2设计结果和问题讨论
2.1设计对比
为了说明氧化沟的设计过程，以邯郸三沟式氧化沟的数据为例，说明几个设计上的问题。根据下列数据设计处理生活污水的交替式氧化沟(三沟)：
进水：
BOD5=130mg/L
NH3－N=22mg/L(T=10℃)
TN=42mg/L
SS=160mg/L
碱度=280mg/L(以CaCO3计)
出水：
BOD5<15mg/L
NH3－N<2～3mg/L(T=10℃)
TN<10～12mg/L(T=10℃)
TN=6～8mg/L(T=25℃)
TSS<20mg/L
最低温度=10℃（最高温度=25℃）
邯郸氧化沟是按三个系列，每个系列流量Q1=33000m3/d，主要设计结果见表2。
2.2原设计存在的问题
清华大学周律等人对邯郸氧化沟进行了大量的现场测定工作，总结起来也是以下三个问题：
①停留时间与反应时间问题：出水NH3－N偏高，通过实验发现延长硝化停留时间，可以降低出水的NH3－N。这说明原设计的停留时间虽然对于BOD的去除充分，但对于脱氮其停留时间是不够的。上述问题可能也与污泥龄和运行方式有关。
②污泥停留时间问题：通过污泥耗氧速率和悬浮物干重损失率等评价污泥稳定化实验方法，对其污泥进行测定的结果表明：经过处理的污泥尚未得到稳定。
③三沟式氧化沟的容积利用率问题：从前面的讨论可知三沟式氧化沟本身的容积利用率较低(58％)。在邯郸测得三沟中MLSS为5.3、2.0、5.0kg/m3。fa=0.40与上述的理想状态相差很大。三条沟的MLSS分布与设计的分布情况有较大差距，这是三沟式氧化沟运行及设计的一个主要问题。来源：谷腾水网
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